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       震動(dòng)和噪聲是影響機(jī)器性能的兩個(gè)重要指標(biāo)，既影響機(jī)器的精度和使用壽命，又影響操作者的身體健康。因此，將設(shè)備的震動(dòng)和噪聲控制在一定范圍內(nèi)，是設(shè)計(jì)和生產(chǎn)必須考慮的問題。      震動(dòng)和噪聲的產(chǎn)生，是因?yàn)闄C(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)速度急劇變化造成加速度曲線不連續(xù)或不光滑，有瞬時(shí)突變?cè)斐傻?。因此，設(shè)計(jì)運(yùn)動(dòng)件，尤其是設(shè)計(jì)速度有較大變化的部件時(shí)，要注意加速度的合理性。單張紙印刷機(jī)中的開、閉牙機(jī)構(gòu)是一種典型的速度劇變機(jī)構(gòu)，開、閉牙曲線合理與否，直接影響這種機(jī)構(gòu)的工作性能。      河南新機(jī)生產(chǎn)的對(duì)開雙面單色平版印刷機(jī)是一種新型的高速雙面印刷機(jī)，1998年試制、溜車時(shí)，震動(dòng)和噪聲特別大，經(jīng)過觀察和分析，發(fā)現(xiàn)問題主要出在遞紙滾筒上。遞紙滾筒開牙時(shí)，開牙滾子與開牙塊撞擊力過大，產(chǎn)生嚴(yán)重的震動(dòng)和噪聲。此處開牙板曲線和傳統(tǒng)機(jī)型的一樣，都是三圓弧光滑連接，為什么此處撞擊力這么大?      經(jīng)過分析和計(jì)算，發(fā)現(xiàn)是由于開牙形式不同造成的。傳統(tǒng)的開牙形式是滾子中心在牙軸中心后方（正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)），開牙板安裝在滾子與滾筒中心之間（見圖1）；而雙面印刷機(jī)上的開牙滾子在牙軸中心前方，開牙板在開牙滾子外周（見圖２）。由于開牙滾子中心和開牙曲面距離較大，使開牙壓力角很?。s21°），把開牙力分解為切向力Ft（開牙所需的力）和法向力Fr（作用于開牙滾子中心與牙軸中心連線上的力），如圖3所示?？梢钥闯隽t很小，而力Fr較大。當(dāng)機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，開牙滾子與開牙板撞擊，產(chǎn)生很大的震動(dòng)和噪聲。若要改變滾筒開牙形式，就要把這部分機(jī)構(gòu)和相應(yīng)的控制機(jī)構(gòu)全部改變，其工作量很大且會(huì)造成很大的損失。經(jīng)過研究和分析，決定把解決問題的突破點(diǎn)放在改變開牙板曲線上，即改變開牙加速度曲線。      三圓弧曲線不能滿足這種需要，就必須尋找另一種曲線,新的曲線原始方程為：      Ф=Ф0×｛1-cos（πδ/δ０)}      Ф——叼紙牙軸擺角；      Ф0——叼紙牙軸總擺角；      δ——開牙區(qū)間滾筒的轉(zhuǎn)角；      δ０——開牙區(qū)間滾筒的總轉(zhuǎn)角。          通過坐標(biāo)轉(zhuǎn)化，把角度關(guān)系方程轉(zhuǎn)化為直角坐標(biāo)系中的方程，如下所述：      x=Rcos（A-δ）+rsin（B+Ф+δ）      y=Rsin（A-δ）+rcos（B+Ф+δ）      x，y——開牙滾子中心對(duì)滾筒中心的坐標(biāo)；      R——叼紙牙軸與滾筒的中心距；      r——開牙滾子與叼紙牙軸的中心距；      A——牙軸中心的初始位置角度；      B——開牙擺桿與X軸負(fù)方向的初始位置夾角。      此方程為開牙滾子中心的方程。用計(jì)算機(jī)把開牙滾子中心的運(yùn)動(dòng)軌跡描繪出來，得到其運(yùn)動(dòng)軌跡的曲線，用包絡(luò)線法得到開牙板的實(shí)際開牙曲線，經(jīng)過修正，得到了完整的開牙曲線。按此曲線加工出來的開牙板，裝到機(jī)器上，在轉(zhuǎn)速為8500轉(zhuǎn)/小時(shí)的情況下，此處的震動(dòng)和噪聲均在許可范圍內(nèi)。另一種開牙形式——高點(diǎn)閉牙，也是采用這種方法，震動(dòng)和噪聲均控制在了許可的范圍內(nèi)。同行若有類似情況，不妨用此法一試。 來源《印刷技術(shù)》